Определение нагрузок на подшипниковых опорах валовСтраница 1
Расчет подшипников проводится по методике, изложенной в ОСТ 23.1.339-82, определяется ресурс подшипников с учетом особенностей работы валов или шестерен, на которых подшипники стоят: подшипники вторичного вала работают на всех передачах.
Подшипники вторичного вала работают под нагрузкой на всех передачах, при этом силы, действующие на вал, возникают в зацеплении с шестернями разных валов, схемы сил, действующих на вал. имеют разный вид и представлены соответственно на:
рисунке 1.22 - на I, II. III и IV передачах, зацепление шестерен вторичного и первичного валов;
рисунке 1.23 - на V передаче, зацепление шестерен вторичного и дополнительного валов;
рисунке 1.24 - на передаче заднего хода, зацепление шестерен вторичного вала и вала заднего хода.
Т. к. из схем следует, что на вал одновременно действуют силы в зацеплении цилиндрической и конической пар шестерен, направленные под углом друг к другу, то представлены они в разложенном виде - на вертикальные и горизонтальные составляющие:
Рисунок 1.22
Вертикальная плоскость
Горизонтальная плоскость
Рисунок 1.23
Вертикальная плоскость:
Горизонтальная плоскость:
Рисунок 1.24
Вертикальная плоскость:
Горизонтальная плоскость:
Суммарные реакции в опорах В и Г будут:
Результаты расчета опорных реакций вторичного вала на всех передачах приведены в таблице 1.1.
Таблица 1.1 - Опорные реакции вторичного вала
|
Передача |
I |
II |
III |
IV |
V |
З.Х. |
|
Т1 кНм |
0,889 |
0,733 |
0,609 |
0,484 |
0,329 |
0,406 |
|
aw мм |
156,0 |
154,0 |
148,0 | |||
|
dw мм |
190,443 |
174,233 |
158,025 |
141,815 |
141,846 |
187,998 |
|
бtwкон град |
21,929º |
21,953º |
20º | |||
|
N кН |
10,065 |
9,071 |
8,309 |
7,358 |
5,001 |
4,596 |
|
д град |
13,079º |
56,880º |
29,383º | |||
|
Nв кН |
2,277 |
2,053 |
1,881 |
1,665 |
4,189 |
2,225 |
|
Nг кН |
9,803 |
8,836 |
8,094 |
7,167 |
2,733 |
4,005 |
|
dсрш мм |
96,557 | |||||
|
бtwкон град |
17,5º | |||||
|
дш град |
17,553º | |||||
|
F кН |
18,414 |
15,193 |
12,614 |
10,024 |
6,815 |
8,410 |
|
Fr кН |
5,537 |
4,565 |
3,792 |
3,014 |
2,049 |
2,529 |
|
Fa кН |
1,749 |
1,442 |
1,199 |
0,953 |
0,647 |
0,799 |
|
a мм |
202,5 |
302,0 |
166,5 |
66,5 |
66,5 |
202,5 |
|
l мм |
341,0 | |||||
|
l1 мм |
47,101 | |||||
|
RВв кН |
1,619 |
1,862 |
,0781 |
0,045 |
2,431 |
0,246 |
|
RВг кН |
3,465 |
0,585 |
3,788 |
5,488 |
2,391 |
1,862 |
|
FrB кН |
3,691 |
1,952 |
3,868 |
5,488 |
3,410 |
1,879 |
|
RГв кН |
22,310 |
19,098 |
15,276 |
11,734 |
8,573 |
10,911 |
|
RГг кН |
11,875 |
12,816 |
8,098 |
4,693 |
1,707 |
0,386 |
|
FrГ кН |
25,274 |
23,000 |
17,289 |
12,638 |
8,741 |
10,918 |
Тип, назначение и место в системе машин
Трактор класса 4 тонн тяги – гусеничный, общего назначения, для работы в сельском хозяйстве с навесным (включая фронтальную и боковую навеску), полунавесными, прицепными, гидрофицированными, комбинированными машинами и орудиями. Трактор предназначен для выполнения пахоты средних и тяжелых почв на г ...
Индуктивность цепи нагрузки преобразователя
Индуктивность цепи нагрузки преобразователя рассчитывается по заданному значению kПmax при Umах и Imах. kПmax = 0,26; Umах = 3200 В; Imах = 360 А. По формуле (1.5) из [1] имеем . (4.7) Отсюда индуктивность цепи нагрузки преобразователя . (4.8) Гн. ...
Расчет ускорения
Ускорение ТС рассчитывают для каждой передачи в зависимости от скорости по формуле J = . (7.1) Значения элементов, входящих в выражение (7.1), берутся из зависимостей Д = ¦ (V), ¦ = ¦ (V) и d = ¦ (номер передачи). Зависимость J= ¦ (V) показана на рисунке 7.1. J, м/с2 V, м/с Рисунок 7.1 - Зависимост ...