Транспорт: история и современность

Взлетно-посадочные характеристики самолета

Страница 1

Для улучшения взлетно-посадочных характеристик самолета (уменьшения длины разбега и пробега, скорости отрыва и посадки, взлетной и посадочной дистанции) используются взлетно-посадочные устройства (ВПУ). ВПУ позволяют добиться увеличение подъемной силы и лобового сопротивления самолета. Основную часть ВПУ составляют механизация крыла и шасси самолета.

К средствам механизации относят различного типа закрылки, щитки и предкрылки, а также их комбинации, дающие наибольший эффект. Наиболее эффективными являются выдвижные многощелевые закрылки, при отклонении которых на определенный угол происходит некоторое увеличение кривизны профиля, площади крыла.

Предкрылки являются наиболее часто используемым типом механизации передней кромки крыла. Предкрылок представляет собой небольшой профиль с большой кривизной, который воспринимает большие силы разряжения на единицу площади и уменьшает их влияние на основной профиль.

Кроме эволюций механизации крыла на взлетно-посадочные характеристики самолета оказывает некоторое влияние близость земли.

Расчет взлетно-посадочных характеристик самолета делится на два этапа: расчет характеристик подъемной силы и расчет взлетных и посадочных поляр.

Расчет взлетно-посадочных характеристик самолета будем проводить, принимая число Маха на взлетно-посадочном режиме .

Расчет характеристик подъемной силы

Данный расчет проводится как для взлета, так и для посадки, однако кривая для немеханизированного крыла одинакова для обоих режимов. Построим характеристики подъемной силы при М=0.2 и при М=0.7. Расчет кривой для механизированного крыла проводится для взлетного и посадочного режимов с использованием соответствующих углов отклонения элементов механизации.

Расчет характеристик подъемной силы для немеханизированного крыла при М = 0.2

Характеристикой подъёмной силы называется зависимость коэффициента подъёмной силы от угла атаки.

Определим для крыла максимальный коэффициент подъёмной силы

, (5.1)

где - поправочный коэффициент, учитывающий сужение крыла h, задаётся таблицей (5.1)[1];

=28º - угол стреловидности крыла по передней кромке.

К=0,93. По рис. П2.27 [2]=1.568

Из графических зависимостей для выбранного профиля крыла (С-770315), в зависимости от числа Маха на взлетно-посадочном режиме определяем производную коэффициента подъемной силы по углу атаки .

Кривая на линейном участке описывается уравнением

(5.2)

По Рис. П. 2.28 [2]. для =0.15 =5.5

Определяя производную для крыла конечного размаха по формуле (5.3), получаем

(5.3)

Зависимость коэффициента подъемной силы от угла атаки строится по уравнению. Определяя из характеристик профиля угол нулевой подъемной силы , и преобразовывая выражение, получим

. (5.4)

Dу - параметр характеризующий заострение профиля.

Значение этого параметра зависит от толщины профиля =0.15;

для суперкритического профиля А=27

По рис.5.8 [1] определим поправку в зависимости от параметра Dу и стреловидности крыла по передней кромке.

Строим характеристику подъёмной силы следующим образом: находим точку В пересечения линии значения и прямой графика характеристики; по обе стороны от этой точки откладываем значение (точки Е,D), точка D –значение критического угла атаки при ; криволинейный участок изображаем приближенно от точки F до точки D.

Силовая схема преобразователя и временные диаграммы
Cиловую схему преобразователя изображаю на рис.8. Временные диаграммы строю на рис.9. Диаграммы строятся для режима U = Umах, Iн = Imах, tcy = T / 2. T = 1,9.10-3 c; tcy = 1,95.10-3 c; tk = 377,784.10-6 c ≈ 0,378.10-3 c; tn = 240,442.10-6 c ≈ 0,24.10-3 c; T – (tk + tcy) = 0,572.10-3 c. ...

Определение исходных параметров
Определяем недостающее число зубьев колеса из условия соосности. Условие соосности для заданного механизма: Выберем число сателлитов: , где - целое число. Примем , тогда , . Получилось целое число , поэтому условие сборки выполняется. Проверим условие соседства. Для колес 3 и 4: Условие соседства в ...

Потери давления в местных сопротивлениях
Потери давления в коленах, тройниках и т.п. принимается равным (0,2-0,3)ΣΔРдл. ΣΔРдл = 113802+19134+137= 122067 Па ΔР=0,25*122067= 30517 Па Для гидроаппаратов потери вычисляются исходя из условия автомодельности режима движения жидкости в аппарате. , где ΔРном – номина ...